3.2 Расчёт коллекторной цепи
Для современных мощных биполярных транзисторов, как правило, оговаривается номинальное напряжение коллекторного питания Ек.п. В нашем случае по техническому заданию питание передатчика осуществляется от сети 220 В 50 Гц, т.е. нет ограничений по питающему напряжению. Поскольку напряжение Ек.п не задано то в мощном каскаде определим его исходя из допустимого Ек доп которое равно 28 В (см. таблицу 3.1). По техническому заданию наш связной передатчик должен выдавать в нагрузку мощность 6 Вт, а выбранный транзистор 2Т951А может обеспечить выходную мощность порядка 15 Вт. Поэтому учитывая то обстоятельство, что транзистор заведомо недоиспользуется по мощности то целесообразно занизить Ек max на 20…30 % по отношению к допустимому значению, что значительно повышает надёжность его работы, хотя и несколько снижает КПД и Кр, а также увеличивает рассеиваемую на нём мощность. Поскольку при выборе питающего напряжения желательно придерживаться стандартного ряда питающих напряжений: 3; 4; 5; 6; 9; 12; 15; 20; 24; 27; 30; 48; 60; 80 то выберем Ек п = 20 В, что соответствует 28,75% - ому занижению Ек max относительно Ек доп.
Далее расчёт будем вести исходя из номинальной мощности Р1ном при работе транзистора в граничном режиме, поскольку граничный режим можно считать оптимальным на низких и средних частотах (максимальный КПД достигается только в граничном режиме), а также учитывая, что транзистор будет работать в линейном режиме с углом отсечки = 90 (выбираем такой режим), а схема оконечного каскада передатчика будет строиться по однотактной схеме ГВВ. Для расчёта коллекторной цепи воспользуемся методикой предложенной в [5] стр. 109 - 111. Отметим также, что расчёт необходимо вести по наихудшему случаю, т.е. подставлять в расчётные соотношения значения входящих в них величин (см. таблицу 3.1) при которых обеспечиваются наихудшие условия.
1. Величина амплитуды первой гармоники напряжения на коллекторе Uк1 определяется формулой:
2.
(3.2.1)
где Ек - напряжение питания, rнас - сопротивление насыщения, 1() - коэффициент разложения косинусоидального импульса, угол отсечки = 90 , Р1 - номинальная мощность каскада.
Для расчёта подставим Ек, уменьшенное относительно напряжения источника питания Еп на 5В, что может быть связано с потерями по постоянному току в блокировочном дросселе, а выходную колебательную мощность передатчика с запасом, т.е.
Р1 ном.= Р1 1,25 = 6 1,25 = 7,5 Вт
Подставляя численные значения в (3.2.1), получаем:
При этом коэффициент использования напряжения питания составляет:
3. Максимальное напряжение на коллекторе не должно превышать допустимого (Uкэ.доп. = 60 В):
(3.2.2)
4. Амплитуда первой гармоники коллекторного тока определяется выражением:
(3.2.3)
Подставляя в (3.2.2) численные значения величин, получаем:
5. Величина постоянной составляющей коллекторного тока определяется выражением (1.2.3) и не должна превышать допустимой (IК 0 ДОП = 5,0 А):
(3.2.4)
коэффициент разложения косинусоидального импульса для постоянной составляющей 0() равен 0,319:
6. Максимальное значение коллекторного тока составляет:
(3.2.5)
7. Величина максимальной потребляемой мощности от источника питания равна:
(3.2.6)
8. КПД коллекторной цепи при номинальной нагрузке составляет:
(3.2.7)
9. Максимальная рассеиваемая на коллекторе мощность на коллекторе транзистора приближённо рассчитывается так:
(3.2.8)
где . - коэффициент рассогласования входного сопротивления нагрузки, который в оконечном каскаде не должен быть ниже 0,5.
10. Номинальное сопротивление коллекторной нагрузки определяется выражением:
(3.2.9)
Подставляя численные значения в (3.2.9), получаем:
Нагрузкой нашего связного передатчика является фидер с входным сопротивлением 75 Ом, поэтому после трансформации сопротивления с коэффициентом ј, т.е. из большего в меньшее (см. раздел 4 РАСЧЁТ ЦЕПИ СОГЛАСОВАНИЯ) получаем, что Rкэ = 75/4 = 18,75 Ом. Поскольку полученное значение этого сопротивления очень близко к рассчитанному значению этого же сопротивления по формуле (3.2.9), то нет смысла проводить коррекцию проведённых ранее расчётов коллекторной цепи.
- Введение
- 1. Исходные данные и задание на проектирование
- 2. Выбор, описание и обоснование структурной схемы
- 3. Электрический расчёт
- 4.1 Электрический расчёт
- 3.1 Выбор усилительного полупровдникового прибора
- 3.2 Расчёт коллекторной цепи
- 3.3 Расчет базовой цепи
- 3.4 Расчёт цепи питания
- 3.5 Расчет цепи смещения
- 4.2 Конструктивный расчёт
- 1.1 Основные характеристики передатчиков
- Частотная модуляция
- 3.1. Общие соображения по выбору структурной схемы
- Глава 6. Расчет каскадов передатчика с однополосной модуляцией. §1. Предварительные замечания
- §2. Составление блок-схемы передатчика
- Глава 5. Расчет каскадов передатчика с частотной модуляцией. §1. Предварительные замечания.
- §3. Расчет каскадов передатчика с частотной модуляцией косвенным способом.
- 1.1.2. Выбор способа получения угловой (частотной) модуляции