1.1 Применение ЛБВ в радиолокационно-связной аппаратуре
Лампы бегущей волны продолжают оставаться одним из важнейших комплектующих элементов, определяющих технический уровень спутников связи. Этот тип ЭВП обладает превосходными рабочими и эксплуатационными характеристиками:
широкой полосой рабочих частот,
большим коэффициентом усиления и КПД,
выходной мощностью от десятков до сотен ватт,
высокой устойчивостью к внешним воздействиям,
термостабильностью параметров
высокой надежностью при долговечности до 100 тыс. ч и более.
Они допускают эксплуатацию в гораздо более жестких режимах, чем твердотельные приборы.
Направления работ по повышению технического уровня ЛБВ, определяются потребностями развития систем связи . С целью удовлетворения этих потребностей ведутся как перспективные исследовательские работы, обеспечивая высокий технический уровень своей продукции, так и опытно-конструкторские разработки для комплектации новых систем связи и промышленное производство разработанных ранее ЛБВ [3].
Результаты разработки и особенности технологии производства ЛБВ
В последние годы наибольший объем работ, был направлен на повышение надежности, ресурса и КПД ЛБВ, улучшение спектра и фазовых характеристик ее выходного сигнала, улучшение массогабаритных параметров. Для этого были исследованы пути увеличения эффективности энергообмена в пространстве взаимодействия ЛБВ с широкополосными электродинамическими структурами и возможности рекуперирования остаточной энергии электронных потоков с широким спектром энергий электронов.
В таблице 1.1 приведены основные параметры широкополосных ЛБВ непрерывного действия, разработанных за последние 10 лет. Описание конструкции и характеристик некоторых из них позволяют составить представление о том, как практически решается задача оптимизации основных характеристик широкополосных спиральных ЛБВ.
Таблица 1.1- Современные ЛБВ
Прибор |
F,ГГц |
P,вых,Вт |
Кус,Дб |
Uсп,кВ |
Iк,мА |
Uк,кВ |
Размеры, мм Масса, кг |
Охлаждение |
|
УВ-А3001 |
1...2 |
400 |
40 |
5 |
440 |
3,2 |
1040х82х86 10 |
Жидк. |
|
УВ-АЗ002 |
1...2 |
1000 |
30 |
8.3 |
840 |
6 |
977х88х128 14 |
Жидк. |
|
УВ-АЗООЗ |
2...4 |
400 |
40 |
5.4 |
440 |
3.4 |
642х82х86 7 |
Жидк. |
|
УВ-А3004 |
2...4 |
1000 |
30 |
9.2 |
840 |
6,5 |
862х100х128 12 |
Жидк, |
|
УВ-АЗООб |
4...8 |
180 |
40 |
7.5 |
250 |
4.5 |
500х100х75 3 |
ВОЗД. |
|
УВ-А3008 |
8...12 |
200 |
35 |
7.5 |
250 |
4.5 |
450х100х75 3 |
Конд. |
|
УВ-А3018 |
7,5.. 18 |
250 |
33 |
10.4 |
330 |
6.5/3 |
450х55х75 3 |
Конд |
|
УВ-А3020 |
18..26 |
10 |
30 |
10 |
40 |
5 |
350х54х80 2.0 |
ВОЗД |
|
УВ-А3021 |
26...40 |
10 |
35 |
11 |
100 |
6 |
350х54х57 2,0 |
Конд. |
Лучшие результаты получены в лампах со спиральными замедляющим
и системами (ЗС) малого диаметра, в которых для снижения СВЧ-потерь используется спиральный проводник прямоугольного сечения из материала МАГТ-0,2 с проводимостью по постоянному току, близкой к проводимости меди (не менее 85%). В таких ЗС реализованы схемы согласования фазовых скоростей в СВЧ волновом пакете с энергетическими характеристиками электронного потока вдоль пространства взаимодействия лампы, обеспечивающие передачу СВЧ-полю на частоте первой гармоники 60... 75% энергии электронов компактного сгустка, содержащего до 80% электронов на периоде СВЧ-волны [A1] .
Высокая эффективность энергообмена в пространстве взаимодействия, низкие потери СВЧ-мощности в ЗС и удобный для многоступенчатого рекуперирования спектр энергий электронов в электронном потоке на входе в коллектор при применении новых конструкций спиральных ЗС позволили увеличить электронный КПД в средней части сантиметрового диапазона до 30... 36% , а технический КПД ЛБВ с трехступенчатым коллектором электронов - до 56%. При этом были улучшены и другие параметры, влияющие на качество выходного сигнала усилителя [4]:
относительный уровень выходной мощности на частоте второй гармоники снизился до минус 25 дБ, максимальное значение коэффициента амплитудно-фазовых преобразований при изменении входных мощностей от нулевой до входной мощности, соответствующей режиму насыщения, уменьшилось до 6 град/дБ.
Полученные данные позволили сделать вывод, что в ЛБВ с электронным КПД более 30% при сопровождении электронного потока в периодических магнитных полях может быть достигнуто токопрохождение на коллектор в динамическом режиме более 97%. Увеличение электронного КПД привело к уменьшению удельного токоотбора с поверхности катода и увеличению долговечности ЛБВ [A2]. Последующее увеличение долговечности до 100 тыс ч и более стало возможным после разработки специальных технологических процессов, методов контроля качества, обеспечивающих производство основных узлов ЛБВ повышенной надежности металлокерамических, катодных, ЗС, узлов связи и МПФС.
Основные электрические параметры ряда приборов:
Рвых - выходная мощность на частоте первой гармоники,
Ky - коэффициент усиления,
I 0 -ток катода (суммарный ток электродов),
N - количество ступеней коллектора.
М - масса,
Д - долговечность,
Они приведены в таблице 1.2. В ней представлены данные из технических условий, которые, как правило, обеспечиваются конструкциями и технологией с большими производственными запасами. Результаты разработки образцов ЛБВ с КПД 60% и долговечностью 150...200 тыс. ч
Выполненные. исследования показали возможность создания и освоения производства ЛБВ средней мощности сантиметрового диапазона с долговечностью 150... 200 тыс. ч и КПД более 60% . Важнейшее условие обеспечения работы ЛБВ в течение 200 тыс. ч. - повышение эмиссионной долговечности катода. Необходимая эмиссионная долговечность достигается в двухкамерных металлопористых катодах при плотности токоотбора с эмитирующей поверхности до 1 А/см2.
В результате первой серии испытаний экспериментальных образцов ЛБВ нового поколения было обнаружено, что после наработки более 100 тыс. ч могут возникать отказы приборов из-за снижения поверхностного сопротивления керамических деталей металлокерамических узлов электронной пушки, а после наработки 100... 150 тыс. ч среди приборов с большой токовой нагрузкой на ЗС могут возникать отказы по снижению выходной мощности.
Таблица 1.2- Параметры ЛБВ
Тип |
Диапазон частот, ГГц |
Рвых. Вт |
Ку.дБ |
Uзс. кВ |
Iо, мА |
N, шт |
Кпд,% |
М,кг |
Д, ч |
|
УВ-481 |
3,4...3,9 |
40 |
42 |
3,5 |
70 |
3 |
45 |
2,6 |
57500 |
|
УВ-А2002 |
3,4...3,9 |
80 |
42 |
3.7 |
130 |
3 |
45 |
2,6 |
55000 |
|
УВ-509 |
7,0...8,0 |
40 |
40 |
4,0 |
40 |
3 |
50 |
0,8 |
77000 |
|
УВ-А2006 |
11,4...11,7 |
22 |
40 |
5.0 |
40 |
3 |
40 |
1,9 |
55000 |
|
УВ-А2008А |
11.7...12,5 |
100 |
48 |
6.5 |
140 |
5 |
56 |
1.8 |
100000 |
|
УВ-А2008 |
11.7...12,5 |
150 |
50 |
6,5 |
160 |
5 |
55 |
1,8 |
100000 |
|
УВ-А2010 |
13,4...14,0 |
50 |
50 |
5,6 |
55 |
3 |
40 |
2,0 |
77000 |
|
УВ-485 |
14,5...15,5 |
40 |
50 |
5,6 |
55 |
3 |
40 |
2.0 |
55000 |
Снижение поверхностного сопротивления керамических деталей в электронной пушке связано с накоплением на их поверхности проводящих материалов, испаряющихся с нагретых поверхностей катода. Для устранения этого эффекта разработаны электронные пушки, в которых керамические детали защищены экранами от попадания на них испарившихся с катода материалов. Надежность этих пушек подтверждена испытаниями, проведенными по методике ускоренных испытаний в специальных режимах в течение времени, эквивалентного наработке более 300 тыс. ч.
Механизм снижения выходной мощности также связан с переносом вещества с поверхности нагретых частей спирали на диэлектрические опоры ЗС. При незначительных тепловых нагрузках на спираль время, в течение которого могут быть обнаружены негативные последствия для ЗС со спиралью из МАГТ-0,2, превышает 1 млн. ч. В противном случае это время может сокращаться в зависимости от температуры спирали в десятки и более раз. Возрастание СВЧ-потерь в результате металлизации диэлектрических опор приводит к увеличению тепловой нагрузки на спираль и увеличивает скорость деградации параметров такой ЛБВ [A3].
Добиться необходимого уменьшения скорости переноса вещества с поверхности спирали на опоры ЗС можно улучшением теплоотвода от спирали ЗС и уменьшением токовой нагрузки на спираль. В разрабатываемых ЛБВ улучшение теплоотвода достигается применением деталей из материалов с высокой теплопроводностью, например медных оболочек ЗС , и применением пластичных материалов для создания необходимых тепловых контактов в местах сопряжения теплоотводящих элементов конструкции. Уменьшение токовой нагрузки, как следует из анализа токопрохождения в ЛБВ с электронным КПД более 30%, возможно за счет улучшения токопрохождения в статическом режиме и уменьшения тока, возвращенного из коллекторов. Такая работа была выполнена на основе метода конечных элементов при моделировании электронного потока в аксиально-симметричных узлах ЛБВ .
Разработанные ЛБВ средней мощности сантиметрового диапазона отличаются высоким техническим уровнем, КПД различных типов ЛБВ принимают значения 45... 55 % , а долговечность достигает 100 тыс. ч. Указанные значения КПД получены при использовании ЗС с = 0.8...0,9 и малыми СВЧ-потерями, долговечность ЛБВ обеспечивается надежностью конструкций узлов и особенностями технологии, включающей специальные методики прогнозирования их надежности и ресурса. Исследованы пути увеличения КПД ЛБВ до 60% и долговечности до 200 тыс. ч. Разработаны и испытаны образцы ЛБВ с КПД 60... 64% и долговечностью более 150 тыс. ч
Первые разработки спиральных ЛБВ с шириной полосы более октавы позволили определить, что главным препятствием по расширению полосы рабочих частот является взаимодействие на частотах, кратных частоте основного сигнала (высших гармонических составляющих (ВГС)). В результате многочисленных исследований было установлено, что все многообразие средств подавления ВГС, причем с достаточно эффективной передачей их энергии основному сигналу, реализуется. с помощью единственного метода - метода компенсации . Он заключается в том, что на входе или в пространстве взаимодействия самой ЛБВ формируется сигнал, насыщенный гармониками. противофазными гармоникам, образующимся в результате нелинейного взаимодействия по основному сигналу [5].
Наиболее просто он реализуется в усилительных цепочках на ЛБВ, в которых между каскадами устанавливается так называемый фазовый компенсатор (отрезок длинной линии с максимально крутой дисперсией), который изменяет фазовый сдвиг между основным сигналом и его гармониками на необходимую величину (как правило, от 90 до 180°). Для повышения устойчивости цепочки между каскадами фазовый компенсатор может быть совмещен с ЛБВ-вентилем. основанным на взаимодействии отраженного СВЧ-сигнала с быстрой волной пространственного заряда. Именно такое построение усилителя позволило впервые достичь уровня мощности порядка 1 кВт в диапазоне 1.8 ГГц с мгновенной полосой частот до 1,5...2 октав.
Для осуществления метода компенсации в одной ЛБВ необходимо обеспечить определенные условия взаимодействия широкополосной ЛБВ.Выбор параметров выходного участка пространства взаимодействия является главной задачей при проектировании широкополосной ЛБВ, поскольку именно он определяет выходную мощность и КПД, уровень нелинейных искажений и ВГС. Наконец, от выбранной модели подавления гармоник и передачи их энергии полю основного сигнала определяются требования и к другим участкам прибора. Характерны два варианта энергообмена между ВГС и основным сигналом:
первый - при равенстве фазовых скоростей возмущенных волн поля на частотах первой и, как правило, второй гармоник, что соответствует слабой нормальной дисперсии ;
второй - когда эти скорости существенно различаются (большая нормальная дисперсия и нулевая или аномальная дисперсия). В первом случае для реализации процесса компенсации необходимо создать специальный компенсирующий сигнал; во втором по мере изменения по длине фазовых соотношений (из-за упомянутой выше разности скоростей) гармоники автоматически попадают в фазу оптимального энергообмена с основным сигналом.
Вместе с тем высокий уровень гармоник в слабонелинейном режиме, повышенная неравномерность амплитудно-частотной характеристики, обусловленная скачком фазы поля, показывают, что этот метод сложен для реализации в сверхширокополосных ЛБВ .
Оптимизация пространства взаимодействия велась в октавном диапазоне: в результате технический КПД при одноступенчатой рекуперации превысил 30%, а уровень ВГС в режиме насыщения уменьшился до 10 Дб.
Коэффициент усиления и собственные шумы широкополосных ЛБВ
Одним из главных ограничений коэффициента усиления в широкополосных ЛБВ является требование минимизации уровня собственных шумов в рабочей полосе частот. Эти два параметра связаны известным соотношением
(1)
где Рш - интегральный шум в рабочей полосе ();
k =1,38-10-23постоянная Больцмана;
То =293 К -шумовая температура;
Кш коэффициент шума;
Ку-максимальный в полосе частот коэффициент усиления прибора в линейном режиме работы;
Кф- коэффициент формы АЧХ, лежащий обычно в пределах 0,3... 0,5.
Из анализа (I) видно, что возможны два направления работ по уменьшению уровня шумов при заданных значениях коэффициента усиления и полосы усиливаемых частот: уменьшение коэффициента шума и минимизация перепада коэффициента усиления в диапазоне частот (определяемая значениями Кумах и Кф)
Зависимость коэффициента шума ЛБВ средней и большой (более 20 Вт) мощностей от выходной мощности Рвых [Вт] может быть выражена в следующем виде:
(2)
где Рид - выходная мощность прибора по ТУ, Вт.
Связь между Кш и минимально возможным коэффициентом шума Кшmin быть представлена в виде :
(3)
где S и В- диаметры катода и электронного пучка
Вытекающая из (3) очевидная рекомендация по уменьшению диаметра катода связана с увеличением удельного токоотбора н, как следствие, со снижением долговечность прибора и поэтому далеко не всегда применима. На практике при конструировании и изготовлении электронно-оптической системы необходимо предпринять все меры к тому. чтобы снизить разброс скоростей электронов, исключить возможность эмиссии с боковых поверхностей катода и других электродов пушки. Как правило, при настройке прибора в МПФС приходится предпринимать специальную юстировку по уровню шума, Однако все эти меры не позволяют кардинально изменить коэффициент шума и достигнуть нижнего предела допуска [6].
Более широкие возможности по уменьшению собственных шумов ЛБВ заложены в оптимизации АЧХ прибора Каждый участок пространства взаимодействия, работающий в линейной и слабонелинейной областях взаимодействия, конструируется таким образом, чтобы обеспечить минимальный период коэффициента усиления в заданном диапазоне частот. Освоение управлением дисперсией позволяет использовать для этой цели разнообразные комбинации скачков фазовой скорости и дисперсии, реализуемые с помощью изменения шага и диаметра спирали, формы керамических и металлокерамических опор, диаметра и формы экрана.
В более коротковолновых ЛБВ из-за отсутствия к началу их разработки приемлемого конструкторско-технологического решения по управлению дисперсией такие средства не применялись. В результате интегральная мощность шума таких приборов на 1 - 2 и более порядков выше, чем в длинноволновых ЛБВ при тех же значение коэффициента усиления. (таблица1.3)
Таблица 1.3- Параметры ЛБВ
Тип ЛБВ |
УВ- А3001 |
УВ- А3002 |
УВ- А3003 |
УВ- А3004 |
УВ- А3009 |
УВ- А349А |
УВ 3018 |
|
F,ГГц |
1...2 |
1...2 |
2..4 |
2...4 |
8...18 |
8…18 |
7,5…18 |
|
Рвых.Вт |
400 |
1000 |
400 |
1000 |
50 |
100 |
250 |
|
Ку,Дб |
40 |
30 |
40 |
30 |
50 |
40 |
33 |
|
Pш, мВт |
10 |
1 |
10 |
1 |
2000 |
1000 |
180 |
Комплексированные устройства
При создании таких устройств могут решаться различные задачи, чаще всего оптимизируются высокочастотные характеристики СВЧ-усилителя и согласование СВЧ-приборов с источниками питания. Работы в этих направлениях ведется с начала семидесятых годов, и сегодня серийно выпускаемые комплексированные изделия используются в различных радиоэлектронных системах гражданского и военного назначениея. Одними из первых комплексированных устройств были упомянутые выше усилительные цепочки в составе: широкополосная ЛБВ с высоким коэффициентом усиления, «ЛБВ-вентиль», совмещенная с фазовым компенсатором, и «прозрачная» для СВЧ-сигнала ЛБВ с малым (6...8, дБ) коэффициентом усиления. Они позволили качественно улучшить характеристики СВЧ-усилителей и в значительной степени иллюстрируют методологию комплексирования, в которой заложены три основополагающих, на наш взгляд, принципа: каждый-элемент комплексированного устройства ответственен за одну или несколько функций всего устройства-параметры каждого элемента согласованы с параметрами других элементов и обеспечивают их нормальное функционирование [A4];
Предполагается оптимальное конструирование устройства в целом с интеграцией элементов конструкции, систем охлаждения, контроля и т.д.
В соответствии с этими принципами были разработаны комплексированные устройства на основе широкополосных спиральных ЛБВ (таблица 1.4).
Оптимизации по СВЧ параметрам., как правило, подлежала наиболее распространенная схема усилителя 1, Изображенная на рис.6 и включающая в себя корректор усиления, транзисторный усилитель 2, широкополосную ЛБВ 3 и источник питания (ИП) 4.
Рисунок 6- Комплексированные устройства
Корректор коэффициента усиления - пассивный, аттенюатор, обеспечивающий частотную характеристику затухания, аналогичную (по форме) частотной зависимости общего коэффициента усиления ЛБВ и транзисторного усилителя, представляет собой цепочку резонаторов с регулируемой добротностью и выполняется на основе либо коаксиальной, либо полосковой линии. В результате комплексированное устройство характеризуется постоянством коэффициента усиления во всем рабочем диапазоне частот.
Современные твердотельные усилители (ТТУ) большой мощности имеют коэффициент шума не более 10 дБ, что существенно ниже, чем у аналогичных ЛБВ, поэтому при распределении усиления между ТТУ и ЛБВ необходимо стремиться к снижению коэффициента усиления ЛБВ, т. e к увеличению выходной мощносги ТТУ. Именно поэтому корректор усиления целесообразнее устанавливать до ТТУ и ЛБВ, а не между ними [7].
Все источники питания для широкополосных ЛБВ построены по схеме преобразования частоты питающей сети, имеют стабилизированные источники питании замедляющей системы, анода и коллектора- отвечают требованиям- предъявляемым к соответствующей их применению аппаратуре по механическим и климатическим воздействиям снабжены устройствами защиты и контроля.
Таблица 1.4-Параметры ЛБВ
Частота ГГц |
Рвых Вт |
Ку, дБ |
Состав |
Габаритные размеры мм Maccа кг |
Сеть |
|
0.8…2 |
200 |
60 |
ТТУ-коррекгор- ЛБВ-ИП |
ЛБВ - 1040х82х86 10 ИП- 700 х 300 х 350. 45 |
200В 400 Гц |
|
1…2 |
1000 |
54 |
ТТУ-коррекгор- ЛБВ-ИП |
ЛБВ - 977х82х86 14 ИП- 790 х 320 х 370. 65 |
200В 400 Гц |
|
2...4 |
400 |
40 |
Коррекгор- ЛБВ-ИП |
ЛБВ - 642х82х86 7 ИП- 700 х 330 х 350. 55 |
200 В 400 Гц |
|
2…4 |
1000 |
50 |
ТТУ-коррекгор- ЛБВ-ИП |
ЛБВ -862х100х128 12 ИП- 700 х 330 х 350. 65 |
200 В 400 Гц |
|
7...11 |
100 |
35 |
ЛБВ-ИП |
545 X 125 х 195 |
200В 400 Гц |
|
4…8 |
100 |
40 |
ЛБВ-ИП |
545 X 125 х 195 |
200В 400Гц |
|
12…18 |
100 |
27 |
ЛБВ-ИП |
ЛБВ - D70х380 3 ИП 460х100х295 13 |
200 В 400 Гц |
|
8...18 |
100 |
27 |
ЛБВ-ИП |
330х453х100 15 |
200В 400Гц |
|
27…29 |
20 |
40 |
ЛБВ-ИП |
ЛБВ -2 кг ВИП- 15 кг |
220В 50 Гц |
ЛБВ миллиметрового диапазона длин волн
При переходе в миллиметровый диапазон конструктивно-технологические проблемы создания ЛБВ pезко возрастают. Основная причина этого -уменьшение поперечных размеров ВЧ пакета ЛБВ и соответственно диаметра ее пролетного канала. что приводит к сложностям формирования и сопровождения электронных пучков, получения эффективного взаимодействия и необходимости решения проблем теплоотвода от спирали. Требование к величинам магнитного поля для осуществления периодической фокусировки электронного пучка малого диаметра заставляет уменьшать его первеанс , что приводит к снижению электронного КПД ЛБВ, чему способствует и быстрый рост собственных распределенных потерь ЗС. Ограничения величины выходной мощности ЛБВ миллиметрового диапазона связаны с проблемами эффективного геплоотвода от элементов ЗС. Тепловые нагрузки при продвижении в коротковолновую область возрастают вследствие увеличения распределенных поттерь и токооседа-ния. а элементы, в которых выделяется и по которым отводится тепло, становятся все миниатюрнее.
Для решения задач создания ЛБВ миллиметрового диапазона был проведен комплекс конструкторско-технологических разработок. Основное внимание было уделено решению тепловой задачи и разработке базовых конструкций ЭОС. позволяющей транспортировать электронный пучок в пролетном канале, диаметр которого составляет 0,6 мм при токе до 100 мА. Благодаря созданной оригинальной конструкции МПФС достигнутое значение токопрохождения составляет 98%.
Снижение собственных распределенных потерь в ЗС рассматривалось как эффективный способ увеличения электронного КПД ЛБВ, с одной стороны, и снижения тепловых нагрузок на спираль, с другой. Известно несколько способов уменьшения потерь, но все они сводятся к использованию материалов или покрытий с высокой электрической проводимостью. Применение медной плющенки для изготовления спиралей предполагает применение пайки ВЧ-пакета, которая является единственно возможным способом закрепления спирали, изготовленной из такого неформоустойчивого материала, как медь. Пайка одновременно обеспечивает почти идеальный теплоотвод от спирали, что снижает ее температуру в рабочем режиме и, следовательно, предотвращает дальнейший рост ВЧ-потерь при разогреве спирали. Однако эксперименты показали, что ВЧ пакеты, изготовленные с применением пайки, имеют большой разброс параметров из-за слабо контролируемой величины галтелей образующихся в процессе пайки. Спирали, изготовленные из молибдена или вольфрама с нанесенным покрытием из меди или золота, также оказались малопригодны для использования из-за непрочности покрытия. В результате проведенных исследований оказалось, что наиболее технологичными оказались спирали, изготовленные из полированной вольфрамовой плющенки. Полировка дает снижение ВЧ-потерь- сравнимое с их снижением при использовании спиралей с покрытием. Для снижения ВЧ-потерь и облегчения тепловой задачи в ВЧ пакете была уменьшена диэлектрическая нагрузка за счет использования опорных спиралей прямоугольной формы. Одновременно с работами, направленными на снижение величины тепловых нагрузок за счет улучшения токопрохождения и снижения потерь в ВЧ пакетах, был проведен комплекс работ по обеспечению надежного закрепления ВЧ пакета в оболочках. В результате в качестве базовых методов закрепления ВЧ пакетов в ЛБВ миллиметрового диапазона используются метод холодного обжатия медной оболочки и метод термообжатия. Оба метода обеспечивают хороший тепловой контакт «стержень-оболочка», не уступающий паяному соединению.
Однако снижение тепловых сопротивлений только внутри ВЧ пакета недостаточно для обеспечения надежной работы ЛБВ миллиметрового диапазона. Необходимо решать и внешнюю тепловую задачу.
Разработаны базовые конструкции ЛБВ в миллиметровом диапазоне длин волн с уровнем выходной мощности 10...50 Вт (рисунок 1).
Рисунок 1- Типичная АЧХ ЛБВ миллиметрового диапазона
Разработаны и производятся сверхширокополосных спиральных ЛБВ средней и большой мощностей, а также комплексированных устройств на их основе. Основные технические характеристики проанализированы с позиции их взаимосвязи с особенностями конструкции и технологии изготовления.
Современный этап развития СВЧ-приборов такого класса, характеризующийся успехами в области их миниатюризации и комплексирования совместно с твердотельными устройствами , требует разработки новых конструкторско-технологических работ, решений и подходов.
- Перечень принятых сокращений.
- Введение
- 1. Современное состояние разработок усилителей мощности миллиметрового диапазона длин волн
- 1.1 Применение ЛБВ в радиолокационно-связной аппаратуре
- 2. ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО РЕАЛИЗАЦИИ УСИЛИТЕЛЯ МОЩНОСТИ НА ЛБВ КА ДИАПАЗОНА
- 2.2 Анализ требований к источникам питания
- 2.3 Анализ требований к импульсному модулятору для ЛБВ
- 3. Разработка и обоснование структурной схемы проектируемого устройства
- 3.1 Структурная схема усилителя
- 3.2 Структурные схемы источника питания и выбор элементной базы
- Диапазон длин волн в рл
- 7.2. Усилители диапазона свч
- 7.2. Усилители диапазона свч
- Свойства электромагнитного излучения разных диапазонов длин волн.
- Диапазоны длин волн, используемые в радиолокации.
- Особенности распространения радиоволн метрового -миллиметрового диапазонов
- 1.5 Биологическое действие электромагнитных волн миллиметрового диапазона (квч)
- 9.5. Приемопередающие модули миллиметрового диапазона длин волн